杭州TLQZ滑动球形支座定-务为先「衡水广润」

抗震球型钢支座的构造细节

【抗震球型钢支座】的构造细节

由于抗震球型钢支座所承受的水平力在0.2p以上，此时作用于支座中间钢板和下支座钢盆之间的接触应力明显的大于一般钢支座设计水平力为0.1p，为此一方面按赫兹公式检算，中间钢板的凸缘接触应力，另一方面要提高下支座钢盆的材料强度，并在下支座钢盆的内表面，进行表面淬火处理，以提高表面硬度，防止钢盆内表面钢板凸缘啃坏。

【抗震球型钢支座】的试验研究成果，已在钱塘江第二大桥27mn的钢支座上正式采用。并已设计成5~30mn的系列支座。在上海奉浦大桥上采用了45mn的抗震球型钢支座，在南京长江第二大桥上采用了65mn的抗震球型钢支座。

     重庆朝天门大桥145mn的抗震球型钢支座上设置了抗震挡条，该挡条通过一排销钉和一排螺栓与支座底板连接，销钉与底板为过盈配合连接，销钉截面面积按承受20%垂直荷载的水平设计，当水平力超过20%的垂直力时，销钉剪断，随后连接螺栓也随之剪断，连接螺栓平时承受抗震挡条在水平力作用之下的弯曲应力。当抗震挡条被剪断后，支座可以发生少量的位移，从而达到减震消能的目的。

【抗震球型钢支座】属于一种构造措施，用过在固定支座上设置滑动面，以图消减力的作用，是否能取得大幅度减震的作用，尚需经过实践的考验。

    抗震球型钢支座作为一种减免震支座是非常有利的。

【抗震球型支座】水平特性与正应力的关系

 随着正应力的提高，水平刚度下降，等效阻尼比增大，屈服荷载略有上升。

 抗震球型钢支座剪切特性的-状态

抗震球型钢支座剪切特性在-状态与天然橡胶的板式橡胶支座几乎相等，当第二次形状系数＞5时，剪切变形至150-200%时为直线变化，随后有硬化现象，到剪切变形达400%以上时发生破坏。

    水平特性与反复循环次数的关系

等价刚度、屈服后刚度、等价阻尼比、屈服荷载等，在几次循环时略有下降，随后趋于稳定。激振后停放足够的时间，再次激振时，特性恢复。

支座中心线与墩台十字线的纵向错动量《15mm。

【抗震球型支座】中心线与墩台十字线的横向错动量《10mm。

【抗震球型支座】板每块板边缘高差《1mm。

支座螺栓中心位置偏差《2mm。

同一端两支座横向中心线间的相对错位《5mm。

螺栓垂直于梁底板。.6、4个支座顶-对高差2mm。

同一端两支座纵向中线间的距离：

     误差与桥梁设计中心线对称+30mm、-10mm。

     误差与桥梁设计中心线不对称+15mm、-10mm。

抗震固定球形支座的评定

抗震固定球形支座代号表示方法例：kzqz1000gd/e±100/θ=0.03

kzqz表示支座类型为抗震球形支座；kn-支座承载力为1000kn；位移量：±100mm；转角：0.03rad。

gd-支座型式代号：一般固定型

dx-支座型式代号：一般单向位移型

sx-支座型式代号：一般双向位移型

支座焊接评定

对抗震固定球形支座进行焊接影响评定试验,检测平面滑板表面在整个焊接过程中的温度变化,焊接对平面滑板储油槽内硅油的影响和上支座顶板焊接完成后的变形情况,结果表明在制定严格工艺的条件下,焊接能满足规范要求,可投入工程使用。

抗震球型钢支座的技术参数

抗震球型支座通过球面传力，受力面积大，并采用几种材料的优化组合，故与其他铰结构支座相比摇摆支座、辊轴支座，其体积和高度均大减少，重量轻，便于安装，并与同样承载力的钢支座相比造价较低。

抗震球型支座主要技术性能：1、支座磨擦系数为0.03；2、支座水平剪力大于竖向承载力的20%；3、支座抗拔力抗拉力为竖向承载力的10%-30%；支座竖向承载力1000-60000kn，分为25级。

抗震球型支座位置确定好后，即可将上、下部固定，支座与上、下构造的连接方式，可以用焊接也可用地脚螺栓锚固，或两种方法同时使用。当采用焊接时，必须设置预埋钢板，预埋钢板的厚度和平面尺寸，均等于支座顶板或底板的厚度和平面尺寸，与混凝土接触的一面还应焊上锚固筋，以求一定的刚度。预埋钢板应钻适-目的、直径不大的排气孔。焊接时不应连续施焊，要采用跳跃式断续的焊接方式逐步焊满周边，以避免焊接时局部温度过高而使支座或预埋钢板变形。采用地脚螺栓连接时，建议将支座与地脚螺栓按设计要求放置好后，再浇灌上部混凝土。